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双管卡箍的安装规则分析跟腐蚀裂纹问题{一}、专用卡箍的安装规则分析
专用卡箍标准：GB12772-2008，GB12772-1999、ISO6594、ASTM888（CISPI301）、KSD4307、BS416、EN877。专用卡箍口径：Φ50，Φ75，Φ100，Φ150，Φ200，Φ250，Φ300。
专用卡箍装置原则：1、先下、后上；2、先大管、后小管；3、先主管、后支管；4、先直管、后支管。
专用卡箍装置注意事项：不锈钢卡箍应用于W型柔性铸铁排水管衔接，铸铁管选用平口衔接对接口平整度要求高，在装置时，装置施工应该严格依照操作工序执行。特别是在直管装置时每根管接口处需用立管卡将立管固定在建筑物的承重墙上；横管在每个接口处均应加设吊架。装置选用先将密封胶圈翻卷套到直管或许管件上，套上专用卡箍，再反向翻转套入直管或管件，将专用卡箍滑动到密封圈表面，紧固螺丝。
{二}、U型抱箍腐蚀裂纹问题
卡带裂纹均为沿品扩展，品面可见腐蚀条纹，且断口附着大量含Cl，S等腐蚀性元素，整体宏微观腐蚀特征明显；综合分析认为，U型抱箍卡带裂纹性质为品间腐蚀裂纹。
耳片与卡带焊接后，在飞机正常飞行状态下，焊缝附近卡带发生断裂，而卡带其他区域未发现明显损伤。统计结果表明，多起U型抱箍断裂均发生在距离焊缝6mm左右位置，说明U型抱箍断裂可能与焊接热影响及应力分布有关。由焊接导致的常规性的缺陷一般采用X射线和超声C扫描等无损检测手段进行评价与分析，一些隐蔽性缺陷或者组织异常很难通过常规的无损检测方法检出，易被人们忽视而对飞机飞行带来较严重的安 全隐患。
对于奥氏体不锈钢来说，其焊缝位置由于焊接过程的热影响，容易使焊缝组织敏化，450~850℃敏化区间奥氏体不锈钢易析出碳化物与Cr生成化合物Cr23C6，并沿品界沉淀，使品界周围基体Cr含量降低，形成贫Cr层，导致腐蚀介质容易渗透进人品界，使基体发生沿品开裂，成为腐蚀的薄弱点。
一般认为，铁素体不锈钢焊接接头的品间腐蚀出现在紧邻熔合线处，而奥氏体不锈钢焊接接头的品间腐蚀出现在距焊缝一段距离处，这是由于C在奥氏体与铁素体中的固溶程度及扩散速率不同引起的，从2种不锈钢温度一时间一敏化(TTS曲线可以看出，两者的“鼻尖”温度敏化时间差异很大，奥氏体不锈钢的敏化时间相对较长，其敏化程度随着冷却速率的增加而降低，在焊接热影响区不同区域停留时间不同，导致焊缝附近敏化程度有所差异，品间腐蚀A法对比试验进一步验证距离焊趾一定距离的断裂区存在严重的品间敏化，这一位置正好与U型抱箍断裂位置相对应。
对U型抱箍整体装配状态进行有限元静态分析。U型抱箍在装配状态下受力较大的部位是卡带与耳片的过渡圆弧处，而实际断裂位置未发生在此位置。U型抱箍卡带属于冷硬状态，本身存在形变残余应力；弯制加工中残余应力升高(局部显微硬度升高)，又产生结构应力；U型抱箍紧固及导管作用产生的工作应力；焊趾位置综合应力较大，但开裂位置主要是由于品界弱化导致的。
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